将吸油流道(dào)建立如圖2所示模(mo)型，模型對實際流(liu)道❤️進💔行了優化。

圖2  數(shù)學模型

2.2  網(wǎng)格劃分與邊界條(tiáo)件

采用了六面體與(yǔ)四面體的混合網(wǎng)格對模型進行劃(huà)分🔞，其中網格最薄(bao)處超過5層，總數量(liang)為350萬，網格劃🍓分和(he)局部放大圖如圖(tu)3所示。 

圖3  網格劃分

邊界層設置為(wéi)：入口壓力101325 Pa，出口速(sù)度1.3 m/s，旋轉面分别設(she)置不同🈲的速度，在(zài)不同的速度下進(jìn)行流場解析，旋轉(zhuǎn)面的速度參數設(she)置如表2所示。

2.3  結果分(fen)析

計算得壓力分布(bu)雲圖如圖4所示。從(cong)圖中可以看出：0 r/min下(xià)最🛀高壓力1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下最高(gāo)壓力1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下最高壓力(li)1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下最高壓力1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最(zuì)高壓力1.95×10⁵ Pa，從不同轉(zhuǎn)速的最高壓力可(ke)以看出，轉速越高(gāo)機械能轉化的‼️壓(ya)❗力能越大；不同轉(zhuan)速下對應的旋轉(zhuǎn)面流出🈲壓力分别(bié)為0 r/min下壓力9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力(li)9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下壓力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下(xia)壓力1.2×10⁵ Pa，轉速越高流(liú)經旋轉面的壓力(lì)能越大；不同轉速(su)下🐅對應的🔞旋轉面(miàn)流入壓力分别為(wei)0 r/min下壓力9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下(xia)壓力9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下壓力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下壓(yā)力9.5×10⁵ Pa，轉速越高從入(ru)口至旋轉面的壓(ya)差越小，介質流入(ru)越🐪困難，當轉速達(dá)到15000 r/min時，形成局部低(di)壓區，産生勢能消(xiao)耗🤞壓力能，造⛹🏻‍♀️成損(sun)耗，轉速達到20000 r/min時，低(di)壓區覆蓋整個流(liú)道🌈，壓力能全部轉(zhuan)💚化為勢能。

模型的速度分布(bù)雲圖如圖5所示，在(zài)旋轉面流入、流出(chū)兩處均存在紊流(liu)，形成了漩渦， 随轉(zhuǎn)速的升高漩渦的(de)面積變大，流入處(chù)的漩渦邊緣産生(shēng)的高壓造成入口(kou)吸油困難，流出處(chù)的漩🆚渦邊緣中心(xin)産生的低壓(ya)使得流出困難，造(zào)成出口壓力降低(dī)，與不同轉速👄下對(dui)應的出口壓力符(fu)合。

經(jīng)過不同轉速下的(de)解析計算，得出結(jie)論如下。

（1） 入口(kou)具有自增壓能力(li)，并且轉速越高增(zeng)壓能力越強，當轉(zhuan)速達到20000 r/min時，入口壓(ya)力可以提高1×10⁵ Pa，大大(dà)增強了泵的吸油(you)能力。

（2） 局部漩(xuan)渦會影響增壓效(xiao)果，雖然吸油口具(ju)備增加♍能力，但是(shì)由于旋轉面産生(sheng)的漩渦影響到了(le)介質的流🧑🏾‍🤝‍🧑🏼動，造成(cheng)增壓效果不理想(xiǎng)，需要改善吸油流(liú)道，優化結構設計(jì)，以達到理想的自(zi)增壓功能。